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本文的第一部分（结构，2017年10月）房顶变形缝价格如何计算表明，如果后柱子和壁支撑约束张力件被缩短时的力，对于预加载的到后片部件部分或全部制备被传递到托架。对于预压缩的支持损失将减少部件弯曲的抗弯承载力。本文提供了约束力矩容量发展的整个机制的概述。这也凸显了有粘结筋时刻和成员国的无粘结成员支持的克制能力的差异。注：图继续参考号码和该系列的第1部分中的方程式。）
如何计算屋顶变形缝无粘结加固件的价格
图5。约束成员裂纹故障机制，并寻求当地。
图5示出一非增强部件接合筋，具有单个裂纹的约束部件，和在其整个深度（图。图5a）引起的混凝土的收缩裂缝，和固定端轴承A，B的约束，假定C，d支持不受约束，它被表示为支撑滚筒。肌腱显示为一条直线，而不是外形，以简化演示。
需要注意的是，在图。如图5A所示，该肌腱保持力（F2）通过裂纹，但该力被传递到腱支持A和B，所以在压力下无表面裂纹。在使用中，肌腱力（F2）等于结合（F3），为简单起见，图中未示.。
该图示出了张力构件组成的左侧构件的理想化视图。图5c。随着负载量的增加，在横截面图5b的裂纹和标记的压缩力C将开发在接触点。同时，前板的在秋天向下位移会被拉伸筋，从而提高了强度（ΔF2）腱。下，在裂纹中所示初始电缆力（F2）中所示的条件将增加在图5c中它的最终值F。应力传递到限制的增加，所述支撑部分A和B中，由于链可以腱鞘内滑动，其。在极限状态下，增加的结合支撑F4（图.5C）。
下的服务条件，在图.如图5A所示，在在断裂力的腱上的支承力是F2F3。由于延伸到构件的裂缝的深度，F2=F3。......内部在图5b中，肌腱的伸长开始于裂缝增大从应力及其使用条件。F2到F，如图5c中。在裂缝位置兵力需求轴向拉伸。N，力矩M，剪切力V，如图5D所示。N等于F4轴向拉力，支持约束限制状态点A，并沿着平衡约束杆构件。N=F4。
要建立的裂化部分，位移构件和压缩力（C）产生的接触点处的N和M的需求动作，在电缆上的力增加的断裂。
这些关系是：
C=F-F4等式6
M=CZ，等式7
M=（FF）4）z的等式8
其中z是张力和压缩力心之间的杠杆臂，并且计算价格屋面变形缝f怎样为断裂力在腱。需要注意的是，横截面的抗裂性有助于在腱中的张力是在肋的断裂的力之间的差。F）和支持的限制（F4）。
非预应力钢筋的存在和帮助分散裂缝裂缝宽度控制，但忽略非预应力钢筋的弯曲力矩容量的贡献，而忽略了支持约束影响后张紧和弯曲力矩容量。
图6.在P的极限强度摩擦的发展。
水平力的左半部分的自由体图。图5是图6中所示.图6a示出的期间即将崩溃，在裂纹的两侧形成的C点强烈联系。图为至P的摩擦力贡献），并且外鞘股线（C）之间形成了压缩力如下图所示，前崩溃构件，可以在裂缝中产生的压缩力C被限制为摩擦力（P）在一组及其鞘堆积（图之间.6b）的。
...从图.6B：
P=F-F4等式9
...从图.6A：
C=F-F4等式10
当F4在极限状态支持的限制。因此，
公式11C=P
为了实现在时间裂纹可能发展的上限，假定腱被拉伸失败之前打破，虽然这是未粘结的肌腱是不现实。
肌腱力F的计算公式如下：
F=APSF聚氨酯等式12
其中APS是肌腱的横截面面积，聚氨酯的F链强度是预定的（通常270KSI；1860MPa）。在实践中，F聚氨酯不太可能发展为无粘结预应力；这仅仅是一个假设的情况天花板。腱力F由于肌腱和鞘之间的摩擦，沿肌腱的长度减小。对于腱的给定横截面和摩擦系数，由摩擦引起的应力损失可以容易地计算[Aalami，2014]。
因此产生的压缩力PC的摩擦力通过裂缝确定的横截面的设计能力是已知的。需要注意的是，在实际的结构中，非预应力钢筋必须包括横跨骨折贡献；抗压强度。C也将耐热钢和非预应力钢筋。容量取决于预应力筋的位置和大小的横截面的大小，和非预应力钢筋和的位置的数目。
图7.图免费主体部分；非对称开裂。
一般情况下，它可能会开裂约束构件进入长度不等的两个部分，如图7中。对于如图所示的静态平衡件，裂纹结合（F4）的两侧必须相等，同样，摩擦力的大小（P裂纹必须在两侧是相同的。摩擦力是几个因素的函数，包括腱的长度。在裂缝中可以承受的摩擦力比较小-通常是短边构件-从各段中所产生的摩擦力。因为C=P，电流容量为：
式13M=的Pz
图8.无粘结加固构件试图利用和极限强度。
总之，在此条件下如上所述，在最大弯曲力矩产生的抗裂纹被限制在肌腱和鞘极限状态之间的摩擦。这将在图.8，其中图.图8B中所示.8B内......肌腱强度，F2，裂缝以相等的载体结合。F3。在极限状态下，提高了电缆力Fu裂纹。
另外，在上述图中的力，所述力（赋-F4）在极限状态下电阻力矩施加-的弯曲力矩容量部。力（赋-F4）是在极限状态下的链和鞘之间的摩擦。
结果表明，当未粘结加强部件，该线材和该护套之间的摩擦力起到了加强构件的承载力重要作用。越大的摩擦，所述较大的抗拉强度。
加强部件接合筋
构件由具有在此刻通过裂缝更大的弯曲力矩容量的固体构件的由LAC片材之后的相同数目的约束比未粘合加强筋接合。原因有三。
发生第一，肌腱常发展故障前粘合强度指定（F聚氨酯），没有加强肋接合构件到达预定强度之前，他们倾向于破坏由于混凝土或大的偏转的过大的挠曲和在何种程度上破坏。因此，美国混凝土学会ACI318代码和2欧元（EC2）指（在帧率）的显著下容许应力计算抗弯能力的情况下，未粘结的。跨度比更深，ACI3183060KSI之间未粘合增加极限强度极限（206413MPa）。在EC2，增加被限制为100MPa的（15KSI）。这是一个只有7-9%的服务条件日益强大的一个，同时留下未使用的肌腱强度约30%，成员失败。
其次，成员结合的肌腱，屋顶变形缝如何在某个时刻计算肌腱力量扭矩价格上涨的需求将导致增加的位置。没有局部增加力无粘结筋所支持的约束偏移肌腱。
第三，在这个过程中的粘合力增强比未粘合维管束鞘之间的配管的摩擦之间的摩擦越大，促进剖裂纹强度极限状态。
图9.粘结肌腱和裂化组分约束限制状态的力。
考虑粘合肌腱构件，图.9。让在滑架足以约束引起图9A中.。在随访摩擦图9B灌浆筋。在使用条件下，在骨折位置肌腱力F2应。对于静态平衡，当陷波是开放的裂纹F2必须等于所述支架（F3）的约束。在裂纹施加的弯曲力矩将增加局部细长肌腱，肌腱，使得力增加。[德尔塔]F2（图.9C）。
动作要求裂纹位置（图.图9d）是瞬时的轴向力MN，和剪切V。从力的平衡，N是等于力F3由于支架的所产生的约束。
裂缝中的位置，相对于拉力作用的需求是：
T=F2+ΔF2-F3等式14
由于裂纹F2=F3的位置，当前力（T）等于以抵抗ΔF2的转矩。
此外，从力的平衡，压缩力为C
C=（F）2+ΔF2）-F3=ΔF2等式15
在那一刻，M可以在夹缝部署，等于：
M=锆石=δF2z等式16
用非键合系统接合系统比较
10.在服务和极限（强度）比较张拉伸和粘结未粘结后的状态。
图10比较约束无粘结强度构件的龟裂，其结果与该水泥肋构件的强度进行比较。该图示出了对断裂筋左侧的力分布。ABC线下服务条件力肌腱。由肌腱和鞘或导管，并在冲击力的损失的座之间的摩擦力；为了简化表示，假设胶合系统和未粘结的系统相同的应力的条件下。粘合剂体系，最终弯矩裂缝将包括肌腱局部增加的力，例如如图点d（应力）。FB）靠力矩要求肌腱腱力等于一个局部增加的力（德尔塔]FB）显示CD。无粘结，该力的强度分布依赖于限制的从摩擦线EG的长度沿着线ABC重新排列。强度以抵抗该要求（女性）2+δFu）-F4=傅-F4。
因此，如何从后张加强计算的屋面变形缝净力（T）的价格，以抗蚀剂像裂纹的时刻是：
粘结号：T=傅-F4等式17
粘结：T=FB-F3=δFb等式18
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